СНиП 2.06.04-82 Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА 

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ (ВОЛНОВЫЕ, ЛЕДОВЫЕ И ОТ СУДОВ)

СНиП 2.06.04-82*

ГОССТРОЙ СССР 

Москва 1989

РАЗРАБОТАНЫ ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева Минэнерго СССР (д-р техн. наук Д.Д. Леппо - научный руководитель и редактор работ; канд. техн. наук А.П. Пак - руководитель темы; кандидаты техн. наук Л.Б. Певзнер и И.Н. Шаталина; И.Я. Попов и О.С. Наумов) при участии организаций Минобороны (доктора техн. наук П.П. Кульмач и А.М. Жуковец; кандидаты техн. наук Б.В. Балашов, Н.Г. Заритовский, Н.Н. Загрядская, В.В. Каплун и С.С. Мищенко); Союзморниипроекта Минморфлота (д-р. физ.-мат. наук Ю. М. Крылов, канд. физ.-мат. наук С.С. Стрекалов, канд. техн. наук И.Б. Тишкин); Института водных проблем АН СССР (канд. техн. наук Г.Ф. Красножон); Государственного океанографического института Госкомгидромета (д-р физ.-мат. наук Г.В. Матушевский); МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР (д-р техн. наук Г.Н. Смирнов, канд. техн. наук И.Ш. Халфин); Ленинградского института водного транспорта Минречфлота РСФСР (д-р техн. наук В. К. Штенцель) ; ЦНИИСа Минтрансстроя (д-р техн. наук А.И. Кузнецов, кандидаты техн. наук Г.Д. Хасхачих, Л.А. Морозов); НИИЖТа МПС (д-р техн. наук К. Н. Коржавин) и института Гипроморнефтегаз (кандидаты техн. наук М.Ф. Курбанов и В.Г. Саркисов) и ВНИПИ Морнефтегаэ (д-р физ.-мат. наук С.А Вершинин) Мингазпрома.

ВНЕСЕНЫ Минэнерго СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Отделом технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР (В.А. Кулиничев ).

СНиП 2.06.04-82* является переизданием СНиП 2.06.04-82 с изменением №1, утвержденным постановлением Госстроя СССР от 12 марта 1986 г. №27.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые журнале "Бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к строительным нормам и правилам" Госстроя СССР и информационном указателе "Государственные стандарты СССР Госстандарта".

Утверждение изменения №2 СНиП 2.06.04—82* "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)"

Постановлением Госстроя СССР от 10 октября 1988 г. №208 утверждено и введено в действие с 1 января 1989г. Разработанное ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева Минэнерго СССР приведенное ниже изменение №2 СНиП 2.06.04-82 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)", утвержденного постановлением Госстроя СССР от 15 июня 1982 г. №161. 

Пункт 6* приложения 1 изложить в новой редакции:

"6*. Высоту ветрового вагона , м, следует принимать по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии (без учета конфигурации береговой линии и при постоянной глубине дна d) допускается определять по формуле

, (148*)

где aw- угол между продольной осью водоема и направлением ветра, град;

Vw - расчетная скорости ветра, определяемая но р. 9*;

L - разгон, м.

Kw - коэффициент, принимаемый по табл. 2*

Таблица 2*

Vw

20

30

40

50 

Kw.106

2,1

3

3,9

4,8

Госстрой СССР

Строительные нормы и правила

СНиП 2.06.04-82*

Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Взамен СНиП II-57-75 

Настоящие нормы распространяются на речные и морские гидротехнические сооружения при проектировании вновь строящихся и реконструкции существующих объектов.

Нормы устанавливают нормативные значении нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться как произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузкам gf, учитывающий возможное отклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее нормативного значения; gf должен приниматься согласно требованиям, приведенным в главе СНиП по основным положениям проектирования речных гидротехнических сооружений.

Нагрузки от волн и льда на гидротехнические сооружения I класса, а также расчетные элементы волн на открытых и огражденных акваториях необходимо уточнять на основе натурных наблюдений и лабораторных исследований.

1. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ

НАГРУЗКИ ОТ СТОЯЩИХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

1.1. Расчет сооружений на воздействие стоячих волн со стороны открытой акватории (рис. 1) должен производиться при глубине до дна db>1,25h; при этом в формулах для свободной волновой поверхности и волнового давления вместо глубины до дна db, м, необходимо применять условную расчетную глубину d, м, определяемую по формуле

, (1)

где df - глубина над подошвой сооружения, м;

kbr - коэффициент, принимаемый по графикам рис. 2;

h - высота бегущей волны, м, принимаемая по приложению 1.

Внесены Минэнерго СССР

Утверждены постановлением Госстроя СССР от 15 июня 1982 г. №161

Срок введения в действие 1 января 1984 г.

Рис.1. Эпюры давления стоячих волн на вертикальную стену со стороны открытой акватории

а - при гребне волны; б - При ложбине волны (с эпюрами взвешивающего волнового давления на берменные массивы)

Рис. 2. Графики значения коэффициента kbr

1.2. Возвышение или понижение свободной волновой поверхности h, м, у вертикальной стены, отсчитываемое от расчетного уровня воды, должно определяться по формуле

, (2)

 - круговая частота волны;

 - средний период волны, с;

t - время, с;

l - средняя длина волны, м.

При действии стоячей волны на вертикальную стену необходимо предусматривать три случая определения h по формуле (2) для следующих значений cos wt:

а) cos wt = 1 - при подходе к стене вершины волны, возвышающейся над расчетным уровнем на hmax, м;

б) 1> cos wt > 0 - при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки Рxс, кН/м, для гребня волны, возвышающегося над расчетным уровнем на hс, в этом случае значение cos wt должно определяться по формуле

, (3)

в) cos wt = -1 - при максимальном значении горизонтальной линейной волновой нагрузки Рxt, кН/м, для подошвы волны, расположенной ниже расчетного уровня на ht.

Примечание. При  и во всех других случаях, когда по формуле (3) значение cos wt > 1, необходимо в дальнейшем при расчетах принимать cos wt = 1.

1.3. В глубоководной зоне горизонтальную линейную нагрузку на вертикальную стену Рx, кН/м, при гребне или ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, кПа, на глубине z, м, должна определяться по формуле

где r — плотность воды, т/м3;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;

z - координаты точек (z1 =hc, z2 = 0, ... zn =d), м, отсчитываемыми от расчетного уровня.

Для гребня при z1 =hc, а для ложбины при z6= 0, следует принимать p = 0.

1.4. В мелководной зоне горизонтальную линейную нагрузку на вертикальную стену Рx,. кН/м, при гребне и ложбине стоячей волны (см. рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, кПа, на глубине z, м, должна определяться по табл. 1.

Таблица 1

№ точек

Заглубление точек z, м

Значение волнового давления

при гребне

1

hc

p1 = 0 

2

0

p2 = k2rgh 

3

0,25d

p3 = k3rgh 

4

0,5d

p4 = k4rgh 

5

d

p5 = k5rgh 

при ложбине

6

0

p6 = 0 

7

ht

p7 = -rght 

8

0,5d

p8 = -k8rgh 

9

d

p9 = -k9rgh 

Примечание. Значения коэффициентов к2, к3, к4, к5, к6, к8, к9 следует принимать по графикам рис. 3, 4, 5.

Рис. 3. Графики значений коэффициентов k2 и k3

Рис. 4. Графики значений коэффициентов k4 и k5

Рис. 5. Графики значений коэффициентов k8 и k9

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ И ИХ ЭЛЕМЕНТЫ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)

1.5*. Волновое давление р, кПа, на вертикальную стену с возвышением над расчетным уровнем верха сооружения zsup, м, на величину менее hmax, м, следует определять согласно пп.1.3 и 1.4 с последующим умножением полученных значений давления на коэффициент кс, определяемый по формуле

, (5)

где знаки "плюс" и "минус" соответствуют положению верха сооружения выше или ниже расчетного уровня воды.

Возвышение или понижение свободной волновой поверхности h, определенное по п.1.2, следует также умножать на коэффициент кс.

Горизонтальная линейная волновая нагрузка Рxc, кН/м, в рассматриваемом случае должна определяться по площади эпюры волнового давления в пределах высоты вертикальной стены.

1.6. При подходе фронта волны к сооружению под углом a, град, со стороны открытой акватории (в расчетах устойчивости сооружения и прочности грунтов основания) линейную волновую нагрузку на вертикальную стену, определенную согласно пп.1.3 и 1.4, необходимо уменьшать путем умножения ее на коэффициент kcs, принимаемый равным:

a, град

kcs 

45

1

60

0,9

75

0,7

Примечание. При перемещении фронта волн вдоль стены, т.е. для a, близких или равных 90 град, волновую нагрузку следует определять согласно п.1.7. 

1.7. Горизонтальную нагрузку от дифрагированных волн со стороны огражденной акватории следует определять при относительной длине секции сооружения ; при этом расчетную эпюру волнового давления со значениями р, кПа, допускается выполнять по трем точкам, рассматривая следующие случаи: 

а) вершина волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6, а) : 

 

б) подошва волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6, б) : 

z1 =0, p1 = 0; (9)

 

где hdif - высота дифрагированной волны, м, определяемая согласно обязательному прил. 1 ; 

kl - коэффициент, принимаемый по табл. 2.

Рис.6. Эпюры давления дифрагированных волн на вертикальную стену со стороны огражденной акватории

а - при гребне волны; б - при ложбине волны

Таблица 2

Относительная длина секции  

0.1

0,2

0,3

0.4

0.5

0.6

0.7

0,8

Коэффициент, kl

0.98

0,92

0,85

0.76

0,64

0,51

0,38

0.26

Примечание. При глубине со стороны огражденной акватории  следует строить треугольную эпюру волнового давления, принимая на глубине  волновое давление равным нулю (см. рис. 6). 

1.8. Взвешивающее волновое давление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооружения следует принимать равным соответствующим величинам горизонтального волнового давления в крайних точках (см. рис. 1 и 6) при линейном изменении его в пределах ширины сооружения.

1.9. Максимальную донную скорость vb,max, м/с, перед вертикальной стеной (от действия стоячих волн) на расстоянии 0,25 от передней грани стены необходимо определять по формуле

 (12)

где ksl - коэффициент, принимаемый по табл. 3.

Таблица 3

Пологость волны  

8

10

15

20

30

Коэффициент ksl

0,6

0,7

0,75

0,8

1

Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей vb,adm, м/с, для грунта крупностью фракций D, мм, следует принимать по рис.7; при vb,max > vb,adm необходимо предусматривать защиту от размыва основания.

Рис.7. График допускаемых значений неразмывающих донных скоростей

1.10. Эпюра взвешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной, согласно рис. 1, б, с ординатами рbr,i, кПа, определяемыми (при i = 1, 2 или 3) по формуле

, (13)

где х i - расстояние от стены до соответствующей грани массива, м;

kbr - коэффициент, принимаемый по табл.4;

pf - волновое давление на уровне подошвы сооружения.

Таблица 4

Относительная глубина  

Коэффициент kbr при пологостях волн 

15 и менее

20 и более

Менее 0,27

0,86

0,64

От 0,27 до 0,32

0,6

0,44

Более 0,32

0,3

0,3

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ И ПРИБОЙНЫХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

1.11. Расчет сооружений на воздействие разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой dbr< 1,25h и глубине до дна (рис.8).

Рис.8. Эпюры давления разбивающихся волн на вертикальную стену

Горизонтальную линейную нагрузку Pxc, кН/м, от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, кПа, для значений ординат z, м, следует определять по формулам:

z1 = -h, p1 = 0; (14)

z2 = 0, p2 = 1,5rgh; (15)

z3 = df, . (16)

Вертикальную линейную нагрузку Рzс, кН/м, от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления и определять по формуле

, (17)

где m - коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

 

?3

5

7

9

Коэффициент m

0,7

0,8

0,9

1

Максимальную скорость воды vf,max, м/с, над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

 (18)

1.12. Расчет сооружений на воздействие прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине db?dcr на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее 0,5, м (рис. 9), при этом возвышение вершины максимальной прибойной волны hc,sur, м, над расчетным уровнем следует определять по формуле 

hc,sur = -0,5df - hsur, (19)

где hsur - высота прибойной волны, м; 

dcr - критическая глубина, м. 

Рис.9. Эпюры давления прибойных воли на вертикальную стену 

а — с верхом постели на уровне дна; б - с возвышающейся над дном постелью

Горизонтальную линейную нагрузку Рxc, кН/м, от прибойных волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, кПа, для значений ординат z, м, должны определяться по формулам:

z1 = -hsur, p1 = 0; (20)

, p2 = 1,5rghsur; (21)

z3 = df, , (22) 

где  - средняя длина прибойной волны, м. 

Вертикальную линейную нагрузку Рzc, кН/м, от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой р3) и определять по формуле:

. (23)

Максимальная донная скорость прибойной волны vb, max, м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле:

, (24)

1.13. Определение нагрузок на вертикальную стену от воздействия разбивающихся и прибойных волн (см. рис.8 и 9) при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами, учитывающими импульсы давления и инерционные силы.